攀枝花铁矿密地铁选矿厂日处理约4万t，用弱磁选机回收钒钛磁铁矿，抛弃的弱磁选尾矿约占50%。该尾矿即为攀枝花钢铁厂选钛厂的入选原料，其伴生组分多，赋存状态复杂，给综合利用带来了一定的困难。攀枝花钢铁厂所在的攀西地区拥有占世界35.17%、占中国90.45%的钛资源储量。攀钢每年开采钒铁钛磁铁矿1150万t，其中钛约有120万t。然而，每年进入攀钢钢铁生产流程的钛只有50%被回收利用，而且因技术有限，主流程只能选别粒径在0.045mm以上的磁尾钛铁矿，粒径在0.045mm以下的微细粒级磁尾钛铁矿被排入尾矿坝堆存，既污染环境又浪费资源。更令人担忧的是，随着选矿厂铁精矿品位的提高，自1995年以来磁尾钛铁矿粒径呈现出越来越细化的趋势：1995年，微细粒级钛铁矿占磁尾钛铁矿的35%~40%；2000年，微细粒级钛铁矿占磁尾钛铁矿的55%~60%；2001上半年，微细粒级钛铁矿占磁尾钛铁矿的65%~70%。
目前，选矿厂准备对其破碎车间进行技术改造，改造后微细粒级钛铁矿占磁尾钛铁矿的比例将达到70%以上。鉴于上述情况，强化对微细粒级磁尾钛铁矿的回收乃是当务之急，为此，赣州有色研究所利用SLon-1500立环脉动高梯度磁选机开展了回收微细粒级钛铁矿的工业试验研究。
1、磁选机的结构和选别特性
SLon型高梯度磁选机主要由脉动机构、激磁线圈、铁轭和转环组成。选别时，转环作顺时针旋转，矿浆从给矿斗给入，沿上铁轭缝隙流经转环，矿浆中的磁性颗粒被吸附在磁介质表面上，由转环带至顶部无磁场区，被冲洗水冲入精矿斗，非磁性颗粒则沿下铁轭缝隙流入尾矿斗排走。
该机的转环为立式旋转，对于每一组磁介质而言，冲洗精矿的方向与给矿方向相反，粗颗粒不必穿过磁介质堆便可被冲洗出来。该机的脉动机构驱动矿浆产生脉动，使位于分选区磁介质堆中的矿粒群保持松散状态，磁性矿粒能尽快穿过磁介质堆进入到尾矿中去。反冲精矿和矿浆脉动可防止磁介质堵塞；脉动分选可提高磁性精矿的质量。这些措施保证了该机具有较大的富集比，较高的分选效率和较强的适应能力。
2、入选原料的性质
入选的微细粒级钛铁矿来自攀钢选钛厂筛分车间的高效浓缩分级箱和φ9m浓密机的溢流，其多元素分析结果见表1，主要矿物组成及物理参数见表2。
微细粒级中的钛金属主要分布在-0.045~+0.010mm的范围内，其分布率达80%左右，因此-0.045~+0.01mm粒级中的钛是主要回收对象。攀钢选钛厂微细粒级钛铁矿的TiO2含量低，钛铁矿与钛辉石的密度和磁性差异小，矿石粒度细，含泥量大，属于难选细泥。
3、磁选生产试验
3.1、试验流程
试验流程如图1所示。由于微细粒级原矿为高效浓缩分级箱和φ9m浓密机的溢流，浓度很低。仅3%左右，因此需先经φ125mm旋流器脱水并脱去-10μm微泥。旋流器沉砂浓度为25%~30%，TiO2品位提高到10%以上，用作SLon-1500磁选机的给矿。经进行一次磁选，得到磁选精矿。
3.2、磁选条件实验及结果
（1）激磁电流比较试验。为了考察激磁电流大小对分选效果的影响，任选一台SLon-1500高梯度磁选机进行激磁电流比较试验。试验时固定的参数为：冲程12mm，冲次270r/min，转环转速3.6r/min，试验结果见表3。从表3结果可见，激磁电流从400A增加到600A时，钛精矿品位和回收率都随之增加；但激动磁电流达到600A以后，继续增大时，钛精矿回收率增加，但品位却随之下降。考虑到进入下段浮选作业应有适宜的品位，故激磁电流以600~700A为宜。
（2）脉动冲程比较试验。辅以脉动运动进行分选是SLon型高梯度磁选机的特点之一，故脉动冲程的选择，对分选效果影响较大。冲程试验中固定冲次为270r/min，转环转速为3.6r/min，变更冲程进行试验的结果见表4。从表4中可以看出，给矿品位随时在波动，且随着原矿性质的波动选别指标也有较大的波动，但试验结果表明，冲程为20mm时所得到的指标较好。
3.3、连续运转生产试验
单机试验成功后，选择较佳的工艺参数进行了72h连续运转的生产试验。SLon-1500高梯度磁选机的条件为：激磁电流600A；冲程20mm；冲次270r/min；转环速3.2r/min。72h连续运转，取样时间12h为一个工班样，试验结果见表5。表5的数据表明，原矿含TiO2 9.23%(-0.045mm)占65%~70%时，采用SLon-1500立环脉动高梯度磁选机一次分选，可获得TiO2品位为19.58%，回收率为63.12%，处理能力为35.05t/h的生产技术指标。
4、结论
工业试验中，设备运行稳定可靠，作业率达到98%以上。试验表明，磁选机的冲程选用20mm即可，过大会降低鼓膜使用寿命，过小对高浓度泥化物料松散不够；激磁电流应随着原矿性质波动而调整，当原矿品位较低，粒度偏粗时，以600A为宜，当原矿品位较高，粒度偏低时，要适当提高激磁电流，以保证回收率。
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